1、菊花適應(yīng)力<)，值得進(jìn)一步研究。

107、采用氣沖造型機(jī)并在型砂頂部覆蓋鋁板的方法，獲得了氣力沖擊造型試驗(yàn)緊實(shí)過(guò)程中型砂內(nèi)部的動(dòng)態(tài)應(yīng)力。

108、其次為使構(gòu)件破壞時(shí)充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力鋼絞線的強(qiáng)度，防止彎曲裂縫出現(xiàn)在延伸長(zhǎng)度之內(nèi)，提出了先張預(yù)應(yīng)力混凝土板在均布荷載作用下的最小板長(zhǎng)。

109、端頭熱應(yīng)力分析的有限元法是屬于軸對(duì)稱實(shí)心體的有限元分析。

110、介紹一種應(yīng)用于后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力體系的新型雙壓花錨具.

111、其中7009溜子道圍巖由于受到動(dòng)、靜荷載擾動(dòng)，地應(yīng)力場(chǎng)，以及在原不耦合支護(hù)作用下，巷道底板變形嚴(yán)重。

112、預(yù)應(yīng)力張拉施工中夾片、鋼絞線和錨環(huán)之間存在著很大的摩擦阻力。

113、二灘水電站導(dǎo)流隧洞規(guī)模大、初始地應(yīng)力高，設(shè)計(jì)中采用了現(xiàn)代地下結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)理論和方法。

114、通過(guò)對(duì)非對(duì)稱漸開(kāi)線圓柱直齒輪齒根彎曲應(yīng)力的分析，結(jié)合接觸強(qiáng)度的計(jì)算公式，建立了系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型。

115、討論了界面兩個(gè)共線裂紋與SH波的散射結(jié)果，給出了裂紋尖端動(dòng)應(yīng)力強(qiáng)度因子隨介質(zhì)參數(shù)變化的分布規(guī)律。

116、相同載荷作用下，LISS鋼板近端螺釘全雙皮質(zhì)固定模型的股骨頸部最大等效應(yīng)力值略減小，股骨干最大等效應(yīng)力值明顯減小。

117、再想一想城市的情況，那里由于缺水，加上熱應(yīng)力和空氣污染，會(huì)損害數(shù)百萬(wàn)人的健康，從而加重已經(jīng)疲憊的衛(wèi)生服務(wù)機(jī)構(gòu)的負(fù)擔(dān)。

118、此外，隨著松弛時(shí)間的增大，口模出口附近氣輔段的第一法向應(yīng)力差增加，從而導(dǎo)致離模膨脹和兩側(cè)壁向內(nèi)的翹曲變形均增大。

119、為保證X射線應(yīng)力測(cè)量精度，采用搖擺法和峰擬合定峰方法。

120、本文將4043鋁合金在介于其名義屈服強(qiáng)度和強(qiáng)度極限之間的某一應(yīng)力下進(jìn)行拉伸，造成拉伸硬化和損傷后，用直流脈沖電流處理。

121、本文首先采用有限單元法分析了不同荷載形式，不同樁長(zhǎng)條件下筏板剛度對(duì)樁頂反力、樁端阻力和下臥層附加應(yīng)力等的影響。

122、通過(guò)對(duì)墻體各部位的應(yīng)力分析,找出墻體開(kāi)洞對(duì)其應(yīng)力和變形的影響規(guī)律.

123、實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：彎曲應(yīng)力的存在對(duì)于接觸疲勞壽命產(chǎn)生顯著的影響。

124、通過(guò)帶承臺(tái)單樁及雙樁基礎(chǔ)的模型試驗(yàn)，對(duì)低承臺(tái)樁基樁間土變形發(fā)展及其與承臺(tái)板板底應(yīng)力、樁側(cè)摩阻力及樁端阻力間的相互影響進(jìn)行較為細(xì)致的研究。

125、根據(jù)測(cè)試結(jié)果的特征，對(duì)數(shù)據(jù)分段進(jìn)行擬合以減小應(yīng)力測(cè)試誤差。

126、希臘存在諸多嚴(yán)重妨礙競(jìng)爭(zhēng)的規(guī)章制度，從制藥到貨車運(yùn)輸無(wú)不深受影響，各界本應(yīng)力推改革，奈何經(jīng)濟(jì)高增長(zhǎng)使一切措施都失去了鋒芒。

127、因此泄洪壩段的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)是工程成敗的主要控制因素之一。

128、但拉索錨固區(qū)通過(guò)雙向預(yù)應(yīng)力平衡強(qiáng)大的拉索水平分力,受力十分復(fù)雜.

129、間歇加熱減少了鋸材內(nèi)含水率梯度的變化值,同時(shí)減少了應(yīng)力的產(chǎn)生,從而提高了干燥質(zhì)量.

130、在本章的最后，敘述了筋條的銹蝕和脫焊對(duì)板的穩(wěn)定性臨界應(yīng)力的影響。

131、結(jié)果表明，順向雙葉機(jī)械瓣的流速分布和剪應(yīng)力分布得到大大改善。

132、目的：觀察5種基底材料對(duì)銀汞合金修復(fù)體的應(yīng)力水平和變形影響。

133、提出了一種利用靜電作用下懸臂梁的吸合電壓提取MEMS薄膜沿厚度方向的平均應(yīng)力梯度及彈性模量的方法，該方法的關(guān)鍵在于實(shí)現(xiàn)懸臂梁吸合電壓的快速、精確計(jì)算。

134、發(fā)現(xiàn)在相同測(cè)量方式下，隨降溫速率的增大或測(cè)量溫度的降低，屈服應(yīng)力增大、屈服時(shí)間變長(zhǎng)、屈服應(yīng)變減小。

135、在駛過(guò)障礙物后中間軸輪降低時(shí)會(huì)產(chǎn)生相當(dāng)大的應(yīng)力.

136、結(jié)合伽師6.8級(jí)地震序列震源機(jī)制解結(jié)果，對(duì)該地震序列的基本特徵和震源區(qū)應(yīng)力降等進(jìn)行了對(duì)比分析。

137、北方寒冷地區(qū)的大多數(shù)混凝土結(jié)構(gòu)物和水壩等處于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)，凍融循環(huán)對(duì)混凝土的力學(xué)性能產(chǎn)生不利影響。

138、它們能很好地耐受重負(fù)荷和熱應(yīng)力。

139、用作橡膠的防老劑，對(duì)臭氧、風(fēng)蝕和機(jī)械應(yīng)力引起的曲撓疲勞有卓越的防護(hù)效能，對(duì)氧、熱、高能輻射等也有顯著的防護(hù)作用。

140、斜心墻傾斜度對(duì)心墻的應(yīng)力影響很大。

141、南京長(zhǎng)江二橋預(yù)應(yīng)力索塔施工中,預(yù)應(yīng)力孔道灌漿采用真空輔助壓漿新技術(shù).

142、全國(guó)總工會(huì)辦公樓翻建工程中，大部分樓板采用了新型無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力聚苯板復(fù)合樓板結(jié)構(gòu)體系。

143、因此，二次張拉單孔預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨具錨下構(gòu)造可與傳統(tǒng)夾片式錨具完全相同。

144、通過(guò)各種測(cè)量，給出了吸收系數(shù)、電阻率、應(yīng)力、硬度和結(jié)合力。

145、振動(dòng)消除應(yīng)力是消除構(gòu)件殘余應(yīng)力，獲得尺寸精度穩(wěn)度性的一種工藝方法。

146、通過(guò)對(duì)不銹鋼氧化塔泄漏事故的分析，分析了設(shè)備應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的原因，并提出了該設(shè)備修復(fù)時(shí)的建議。

147、雙螺絲骨釘不僅能夠減少迦瑪骨釘在股骨干的應(yīng)力集中，且沒(méi)有像滑動(dòng)式螺絲骨板有相當(dāng)高的骨切效應(yīng)。

148、然后以壓碎區(qū)應(yīng)力與變形的真實(shí)狀態(tài)為基礎(chǔ)，運(yùn)用動(dòng)量與質(zhì)量守恒關(guān)系推導(dǎo)了爆破壓碎區(qū)新型的速度場(chǎng)關(guān)系式。

149、切向凍脹力在樁身缺陷處，會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中，使樁身破壞。

150、口模內(nèi)最大剪切應(yīng)力和最大第一法向應(yīng)力差均隨擠出量的增加而近似呈線性上升，而不會(huì)急劇增加。