1) 本文著重論述了圓截面工字梁剪力傳感器的理論設(shè)計與計算。

2) 然后給出短肢剪力墻結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土有限元非線性分析的理論基礎(chǔ)，并編制有限元程序。

3) 基于力的合成的幾何法原理，提出了繪制多跨梁剪力圖的質(zhì)點路線法。

4) 本文對幾種采用不同構(gòu)造措施的剪力墻作了簡要介紹，特別是介紹一種新型雙重組合剪力墻。

5) 配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)是融砌體與混凝土性能于一體的一種新型結(jié)構(gòu)形式，近年來研究和應(yīng)用逐漸增多。

6) 本研究顯示若以雙曲率變形之剪力墻進(jìn)行補強(qiáng)，可以有效提升低矮型鋼筋混凝土建筑之耐震能力。

7) 首先研究此類剪力鋼板之基本剪力挫屈行為，其實驗結(jié)果與分析值甚為吻合。

8) 桿中的剪力在彎矩的推導(dǎo)中是不明顯的.

9) 于是，為了用混凝土覆蓋剪力墻，他們把鋼托支撐加到摩天大樓的骨架或是大鋼筋上。

10) 在這些結(jié)構(gòu)中，上部荷載通過剪力墻傳遞到梁上，而后通過傳遞到框架柱上。

11) 剪力墻結(jié)構(gòu)的標(biāo)準(zhǔn)層用做住宅或旅館，底層去掉部分剪力墻形成大空間做為商店或餐廳，這種建筑結(jié)構(gòu)已在我國建成。

12) 沿每個邊有兩個邊界條件:撓度或等效剪力,斜度或彎矩應(yīng)分別等于沿邊界的已給值.

13) 結(jié)果表明，大南溝流域內(nèi)土壤隨機(jī)糙度、抗剪力和團(tuán)粒穩(wěn)定性具有一定的空間變化規(guī)律，不同土地利用方式間有顯著差異。

14) 計算表明：隨著剛度特征值的增加，可中斷剪力墻的高度隨之增加。

15) 最后對剪力墻滯回特性、延性和剛度退化率作了分析,為工程實際中煤矸石砼剪力墻的應(yīng)用提供了實驗依據(jù).

16) 剪力圖按指明的方式來畫,負(fù)剪力畫在基線以下.

17) 寧波�？倒饷麽t(yī)院主體部分采用框架剪力墻結(jié)構(gòu)體系。

18) 提出了有斜裂縫梁內(nèi)的混凝土承受的剪力和箍筋應(yīng)力的計算方法。

19) 由三軸試驗結(jié)果中發(fā)現(xiàn)，粉土質(zhì)砂土的剪力強(qiáng)度隨著圍壓與相對密度之增加而增加，且當(dāng)軸差應(yīng)力達(dá)到尖峰強(qiáng)度后，試體破壞面開始產(chǎn)生。

20) 因此需要改善低矮剪力墻的抗震性能，避免使用普通的鋼筋混凝土實體墻。

21) 本論文的分析結(jié)果，為框支剪力墻結(jié)構(gòu)的分析和設(shè)計提供了一定的參考。

22) 微地動量測正逐漸地被應(yīng)用在場址放大效應(yīng)的評估,以及剪力波速剖面之推求上.

23) 探討不同寬跨比、加入不同根數(shù)橫隔板及有無角隅承托對計算曲線箱形梁剪力滯效應(yīng)的影響，并對工程設(shè)計提出一些參考性建議。

24) 對計算實例的分析發(fā)現(xiàn)，地震作用下滑移隔震結(jié)構(gòu)的層間最大剪力和最大絕對加速度反應(yīng)分布較一般傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)有很大區(qū)別。

25) 通過對有限元分析軟件ANSYS與工程設(shè)計軟件TBSA計算結(jié)果的比較，總結(jié)出在框支剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計中應(yīng)該注意的一些問題。

26) 結(jié)合工程實例，計算分析了箱梁活載剪應(yīng)力放大系數(shù)，探討了箱梁底板開裂和剪力滯效應(yīng)對撓度的影響。

27) 位移放大系數(shù)一定時，在附加阻尼器屈服位移和初始剛度的較大范圍內(nèi)，肘節(jié)式支撐體系的基底剪力是減小的。

28) 結(jié)果優(yōu)化后，MRD結(jié)構(gòu)的相對加速度、速度、位移、層間剪力均有很大程度的降低。

29) 鋼管混凝土框支柱與鋼筋混凝土框支梁的節(jié)點設(shè)計，是鋼管混凝土柱在框支剪力墻結(jié)構(gòu)應(yīng)用的關(guān)鍵。

30) 利用矩形箍筋約束混凝土的應(yīng)力一應(yīng)變關(guān)系和平截面假定，建立了高強(qiáng)混凝土剪力墻截面曲率延性系數(shù)的計算方法。

31) 在鋼結(jié)構(gòu)箱形截面梁橋設(shè)計中，寬翼緣小跨徑梁在受力過程中存在的剪力滯后效應(yīng)是一個不容忽視的問題。

32) 摘要剪力墻結(jié)構(gòu)被廣泛應(yīng)用于多、高層建筑.

33) 在墻體開裂后，腹板混凝土退出工作，腹板中的鋼筋承擔(dān)大部分剪力。

34) 通過調(diào)整結(jié)構(gòu)剪力墻的厚度和間距解決了建筑平面偏長的問題，結(jié)構(gòu)的剛度分布和位移反應(yīng)比較合理。

35) 本研究結(jié)果與前人對于臺北盆地剪力波速度的研究結(jié)果相符，但有更豐富的細(xì)節(jié)表現(xiàn)及更小的推估誤差。

36) 本文對SAP84有限元軟件系統(tǒng)在解算復(fù)雜高層剪力墻結(jié)構(gòu)問題上，作了若干處理。

37) 相干性分析表明，塔架結(jié)構(gòu)橫風(fēng)向基底剪力與基底扭矩的相干性較強(qiáng)，紊流度對其影響不大。

38) 在現(xiàn)澆混凝土剪力墻施工中應(yīng)用組拼定型大鋼模板，實現(xiàn)了主體結(jié)構(gòu)工程達(dá)到清水混凝土的質(zhì)量要求。

39) 根據(jù)所提出的位移模式，結(jié)合虛功原理推導(dǎo)出組合梁剪力滯效應(yīng)微分方程以及相應(yīng)的邊界條件。

40) 在此基礎(chǔ)上，對四個設(shè)置現(xiàn)澆邊緣構(gòu)件的單片及雙片預(yù)制圓孔板剪力墻試件進(jìn)行了非線性有限元分析。

41) 剪力圖是由三角級數(shù)表示的，并用于決定上述本征函數(shù)展開式的待定系數(shù)。

42) 在這種情況下，承重墻支持了全部或大部分重力荷載以及作為剪力墻抵抗橫向荷載。

43) 為了估計剪力對梁變形的影響，在集中力作用下梁內(nèi)剪力用一個單值連續(xù)的反三角函數(shù)表示。

44) 研究結(jié)果顯示，在力學(xué)性質(zhì)方面，馬歇爾穩(wěn)定值、間接張力強(qiáng)度及直接剪力強(qiáng)度等皆隨煉鋼爐碴含量增加而提升。

45) 針對外筒的剪力滯后，設(shè)計中盡量增大了外框筒裙梁的截面高度，并適當(dāng)調(diào)整了角柱截面。

46) 東莞天利中央花園為部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)體系，厚板轉(zhuǎn)換，具有樓板局部不連續(xù)等多項不規(guī)則。

47) 強(qiáng)度不足且具有非韌性配筋之鋼筋混凝土構(gòu)架，可以藉由剪力墻補強(qiáng)之方式來提升其耐震能力。

48) 結(jié)合工程實例，采用有限元分析程序從層剪力、層間位移等方面比較分析剛性柱腳和半剛性柱腳對結(jié)構(gòu)抗震性能的影響。

49) 提出了計算剪切角的建議公式及剪力墻斜截面抗剪強(qiáng)度建議公式。

50) 根據(jù)簡化的邊界條件，得到了面內(nèi)應(yīng)變和彎曲應(yīng)變的級數(shù)解【剪力造句 z aojv.】，進(jìn)而求得剪力滯后系數(shù)。

51) 設(shè)置剪力連接件的SRC超短柱的破壞模式為斜壓破壞，其抗剪承載力和變形能力顯著提高，但構(gòu)件的變形能力仍然難以滿足現(xiàn)行抗震規(guī)范要求。

52) 本文通過大型試驗的研究，分析梁板結(jié)構(gòu)截面的剪力滯效應(yīng)，及翼緣板的有效分布寬度，為設(shè)計提供參考。